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效异步阻尼系数的算法。算例明由该算法求得的等效异步阻尼系数，可准确描述阻尼绕组对电力系统稳定的作用。
以往人们在从事电力系统稳定性分析研究或控制器设计时，为节约计算内存避免潍数灾难等，常对电力系统做定的简化与降阶处理。通常的做法是对某些发电机组不计阻尼绕组的作用，按简化模型考虑，从而达到降阶目的。有假设认为，在电力系统低频振荡过程中，个阻尼绕组中感应的电流仍小得可以忽略，因此在系统模型中可完全忽略阻尼绕组。
如果二手发电机组的阻尼强弱与电力系统的主导振荡模式或不稳定振荡模式敏感相关，简单地忽略该机组的阻尼绕组，舍弃该机组的异步阻尼作用，可能会将个稳定的电力系统判别为不稳定。环稳定的结论迫使人们采取措施来提高稳定性，从而造成不必要的经济损失。针对这种情况，本文采用特征值及其灵敏度分析技术，给出种发电机降阶前后保持敏感振荡模式特征值实部不变的等效异步阻尼系数的算法，并通过算例得出了相应结论。
般二手发电机组的模型阶数越高，对二手发电机组的描述就越详尽真实，但占用计算机内存越多分析计算速度越慢。因此，采用发电机降阶模型具有定作用的次暂态电势变化模型作为原模型，将不含发电机阻尼绕组的暂态电势变化模型做为降阶模型，研宄等效异步阻尼系数的算法。
计及阻尼绕组的二手发电机交直轴次暂态电势分另1为和，可得发电机组滑差的增量微分方程式如下其中，为机组的机械阻尼系数，其它各符号的含义文献2.由此可得出如下形式的全电力系统线性化微分方程式2力蘼，其中，4为包含和7等参数的系数矩阵。
为降低矩阵4的阶数，只考虑发电机交轴暂态电势，的变化，可得发电机组滑差的增量微分方程式如下其中，为发电机组的综合阻尼系数。同理，可得出如下形式的全电力系统线性化微分方程式其中，1为包含，和巧等参数的系数矩阵。对于发电机组的综合阻尼系数，有以下关系成立其中，认为发电机阻尼绕组的等效异步阻尼系数。
性研究分析结果带来偏差。
先求出机组综合阻尼系数，再减去机械阻尼系数，即可得出等效异步阻尼系数。由于每台机组阻尼于机组阻尼的大小主要影响本机组机械振荡模的衰减，而对振荡频率的影响不大，因此等效异步阻尼系数可按如下计算步骤求取。
1按式2求未降阶电力系统的特征值与特征向量，然后求系统所有共轭复数特征值实部对将要降阶的机组阻尼系数灵敏度。
其中，为第对共轭复数特征值实部金系统共有爪。对共轭复数特征值，民分别为第1对共轭复数特征值的左右规范化特征向量，0为第7台降阶机组阻尼系数全系统共有台降阶机组。按上述灵敏度值负，识别出第台降阶机组对应的共轭复数特征值，其实部记为1.扣尽。
取降阶机组的综合阻尼系数初值1=，贫为零，置计算迭代次数=0，给定计算精度为安。
按式4求降阶电力系统的特征值与特征向量，然后求系统所有共轭复数特征值实部对降阶机组阻尼系数的灵敏度识别出第台降阶机组对应的共轭复数特征值，其实部记为=尽。
值进行特征值配置。记第台降阶机组的综合阻尼系数修正量为4，有5如果，输出计算结果并停止迭代计算。否则令左+1=，按修正后的综合阻尼系数修正矩阵转入步骤3.
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及运行参数标么值。节点号机是台12肘小机组等值机，节点42号机是5台100，贾机组等值机，节点53号机是3台100，贾机组等值机。节点13带有负荷。为简要说明问，所有负荷按恒定阻抗考虑，所有发电机定子绕组电阻和机械阻尼系数取为零。调节系统框及参数的含义详1号机为固定励磁；23号机的励磁调节系统相同，参数如下13号机均为汽轮发电机。对应的单机调速系统相同，参数如下1号机无中间再热环节1号等值机的单机发电机参数为相对功角变化曲线稳定措施，防止系统瓦解5.显然，这种结论将会造成不必要的经济损失。
二手发电机模型降阶与异步阻尼系数研究
比较42可知，在采用二手发电机降阶模型时，用阻尼绕组在大干扰过程中的作用。
1采用二手发电机降阶模型应谨慎，只要计算机硬件条件许可，应尽量避免采用降阶模型。在采用不含阻尼绕组的发电机组降阶模型时，忽略阻尼绕组的异步阻尼作用，将可能会给研究或分析结果带来错误的结论，从而将会造成不必要的经济损失。2米用特征值及其灵敏度分析技术，给出种发电机降阶前后保持敏感振荡模式特征值实部不变的等效异步阻尼系数的算法。算例明，该算法可较好地计及阻尼绕组对电力系统稳定的作用。
3.1二手发电机模型降阶与等效异步阻尼系数分析计算情况1发电机采用式1模型，可得3号机所对应的机械振荡模式特征值分别为42±12.7365值的实部均为负其它特征值未列出，说明该系统在所研宄的运行方式下是小干扰稳定的。
情况2发电机采用式2降阶模型且不计异步阻尼作用，可得13号机所对应的机械振荡模式特征值分别为+1.0919±12.275不稳定的。为改善该系统的稳定性，该结论迫使人们不得已要在有关发电机组上装设附加控制器，终会造成投资浪费。
情况3二手发电机采用式2降阶模型并计及阻尼绕组的异步阻尼作用，由本文算法得出13号等值机的单机等效异步阻尼系数分别为1.332
14.1373和7.3569，所对应的机械振荡模式特征值分±6.8307.与情况1比较可知，采用本文提出的等效异步阻尼系数算法，可在采用降阶模型的同时，较好地保留阻尼绕组的异步阻尼作用，从而较好地保持稳定性分析结果的正确性。
应该指出，上述等效异步阻尼系数只是针对种运行方式求取的。如果涉及到多种运行方式，则必须计算并采用多个与各运行方式对应的等效异步阻尼系数。
3.2大千扰作用下的系统仿真计算在上述系统中，节点2与3之间的支路是由2回参数完全相同的线路组成的，当其中回线路节点3开关线路侧发生相短路故障0.128切除故障时，24分别对应上述情况13.5是在情况2下切除故障的同时，联切1号节点40负荷及90机组的情况。中，纵轴为相对功角，单位为。；横轴为时间，单位为3.
由2可知，系统内机组能够保持同步运行。但荡，终失去同步。在这种结论下，必须采取反事故余耀南。动态电力系统初。
辅机及其他同步二手发电机灭磁电阻的吸能容量李自淳，彭辉，符仲恩，探讨了同步发电机采用快速移能灭磁时，其灭磁电阻吸收能量容量的计算及选择方法。
发电机；灭磁电阻；吸能容量1概述目前大中型同步二手发电机的快速灭磁普遍采用移能灭磁，故灭磁电阻必须快速吸收在各种工况下的磁场能量。据分析：严重的工况是发电机空载失控误强励及定子出线端突然短路。这两种工况的转子电流都可以达到额定励磁电流的3~4.5倍，转子的磁场能量也达到大。以下以国内大的三峡电站水轮发电机为例，分别探讨这两种工况下的磁场能量。由于电机的瞬态过渡过程十分复杂，又因发电机的电磁参数提供不全，故只能从《电机学》111的基本理论出发，忽略一些次要因素，作某些简化假定，对以上两种工况作粗略的分析，再以长江水利委员会（以下简称“长委会”）提供的一些发电机基本参数（见表1）为依据，作一初步的计算，以供。计算均以abb公司发电机为例，取大容量时的饱和值参数作为计算原始数据，励磁方式为机端自并励，三相全控桥式整流。
同步二手发电机灭磁电阻的吸能容量
2二手发电机空载失控误强励工况下的磁场能量21励磁电流的计算此工况是指发电机不并网，但由于功率整流柜脉冲变压器击穿等原因，造成励磁调节失控，控制角a=0发电机误强励，定子电压升高，以致励磁变次级电压也升高，假定升高到额定值的1.3倍（考虑因励磁电流大而使励磁变压降大因素），此时励磁电流可达到：因为定子绕组及阻尼绕组开路时励磁绕组时间常数=rf（w为电角频率，对50hz电机来说，w=
=1.16h（不饱和值）。这里r/取“长委会”提供的130
c时的电阻值，此温度应与电机设计时2d.'取的对应温度一致，国内电机厂一般取75abb取多少不知，偏高选取较安全。
由于没有x.及xad的数据，只能主观假设转子漏1.16=0.116h（不饱和值）。由于漏磁通的磁路大部分经过空气，如不考虑磁路的饱和，则l/>为常数，漏磁能量取=0.5x0.116x实际上漏磁通的磁路有一部分在铁心里，在特大表1序号数值单位备注参数名孙额定容量大容量额定电压额定功率因数额定转速定子绕组连接方式直轴同步电抗标幺值不饱和/饱和，额定容量时不饱和/饱和，大容量时直轴瞬变电抗标幺值不饱和/饱和，额定容量时不饱和/饱和，大容量时直轴超瞬变电抗xd标幺值不饱和/饱和，额定容量时不饱和/饱和，大容量时直轴瞬变开路时间常数r'd直轴瞬变短路时间常数r：定子绕组短路时间常数：转子绕组电阻时励磁变二次侧电压顺德联络会上确定空载励磁电压空载励磁电流负载励磁电压额定容量时/大容量时负载励磁电流额定容量时/大容量时励磁顶值电压励磁顶值电流允许强励时间励磁顶值电流下转子过电压值us为绕组出厂对地耐压试验时的电压幅值的励磁电流下，铁心高度饱和，磁阻大，使漏磁通长率减少，表现为等效电感一减小。设饱和系数为0……则办=0.
2.3转子主磁通的能量转子激磁电感（交链定子绕组产生感应电势e.的（不饱和值）。
根据《电工学》121理论，主磁通的能量w0=k.分析，由于闭合回路磁链守恒的原理，定子短路后，电枢三相绕组内立即感应出周期分量及非周期分量的短路电流，其作用是要保持闭合的电枢绕组内磁链不变。但短路电流产生的磁场穿过转子，使转子的磁链发生变化，所以经励磁电源短路（只要励磁电流不等于零，功率整流桥处于导通状态，就可视作短路）的转子励磁绕组及本身就短路的阻尼绕组中也立即感应出周期及非周期性的电流，以保持其磁链不变。该电流幅值很大，如果这时跳灭磁开关灭磁，则转子将释放出很大的能量。由于阻尼绕组的时间常数较小，而继电保护动作时间一般在0.1s以上，此时阻尼绕阻电流己基本衰减完毕，故分析灭磁能量时，可近似将阻尼绕组视作开路。定子短路后0.1s时转子电流大值//的计算可有两种方法：为转子等效电抗x'
=xy+xq为转子和定子漏抗之和，漏磁通大部分在空气中通过，如不考虑磁路饱和，l/当作常数，则磁场能量=0.5x实际上漏磁通的磁路有一部分在铁心里，所以还是应考虑磁路饱和的影响，这里磁力线要经过转子漏我公司给予更换灭磁电阻（或磁场断路器）后即恢复正常运行。从安全经济的观点全面来考虑，这样的选择应该是合适的。但安全和经济有矛盾，具体选择由二手发电机安全的重要性和用户的经济能力来决定。
其他水轮发电机灭磁电阻的吸能容量可以参照上述的计算方法及选择原则来确定。汽轮二手发电机由于转子整段铁心内有强烈的涡流阻尼作用，大部分磁场能量转入转子铁心的涡流中衰耗，使灭磁电阻的吸能大大减少。据实验分析|61，空载灭磁时zno灭磁电阻吸能不到磁场储能量的10%.为安全计，可取汽轮发电机灭磁电阻（一般同时兼作转子过电压保护）的吸能容量为计算磁场储能量的30%~50%.磁路和定子漏磁路两部分空气隙，故饱和深度较小，设饱和系数为0.6（上述2.节取为0……因只考虑转子漏磁路，空气隙小，故饱和较深，饱和系数小）则wf=0.
4总结以上计算的是在极端工况下的转子磁场储能量，还作了很多偏安全的假设，所以计算结果应该是偏大的。另外在灭磁过程中转子绕组电阻、励磁回路电阻及磁场断路器也吸收部分能量，故灭磁电阻实际吸能比上述计算结果要小，另外根据中国电力行业标准dl/t5834995.人民教育出瑞典asea工厂。大型发电机的灭磁。低压电dl/t58h995大中型水轮发电机静止整流励磁系统及装置技术条件。
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